Коэффициенты je для проверки устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Условная гибкость	Коэффициенты je при приведенном относительном эксцентриситете mef
0,1	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0	7,0	8,0	9,0	10,0	12,0	14,0	17,0	20,0
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0																								-43
Примечания: 1. Значения коэффициентов je в таблице увеличены в 1000 раз. 2. Значение je принимать не выше значений j.

Таблица 75

Коэффициенты je для проверки устойчивости внецентренно-сжатых ( сжато-изгибаемых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Условная гибкость	Коэффициенты je при приведенном относительном эксцентриситете m
0,1	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0	6,5	7,0	8,0	9,0
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0
Примечания: 1. Значения коэффициентов je в таблице увеличены в 1000 раз. 2. Значение je принимать не выше значений j.

Таблица 76

Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

		Приведенные относительные эксцентриситеты mef при mef1, равном
0,1	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0	5,0	7,0	10,0	20,0
		0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,30 0,17 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,68 0,39 0,22 0,10 0,10 0,10 0,10	1,12 0,68 0,36 0,18 0,10 0,10 0,10	1,60 1,03 0,55 0,30 0,15 0,10 0,10	2,62 1,80 1,17 0,57 0,23 0,15 0,10	3,55 2,75 1,95 1,03 0,48 0,18 0,10	4,55 3,72 2,77 1,78 0,95 0,40 0,10	6,50 5,65 4,60 3,35 2,18 1,25 0,50	9,40 8,60 7,40 5,90 4,40 3,00 1,70	19,40 18,50 17,20 15,40 13,40 11,40 9,50
		0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,31 0,22 0,17 0,14 0,10 0,16 0,22	0,68 0,46 0,38 0,32 0,26 0,28 0,32	1,12 0,73 0,58 0,49 0,41 0,40 0,42	1,60 1,05 0,80 0,66 0,57 0,52 0,55	2,62 1,88 1,33 1,05 0,95 0,95 0,95	3,55 2,75 2,00 1,52 1,38 1,25 1,10	4,55 3,72 2,77 2,22 1,80 1,60 1,35	6,50 5,65 4,60 3,50 2,95 2,50 2,20	9,40 8,60 7,40 5,90 4,70 4,00 3,50	19,40 18,50 17,20 15,40 13,40 11,50 10,80
		0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,32 0,28 0,27 0,26 0,25 0,28 0,32	0,70 0,60 0,55 0,52 0,52 0,52 0,52	1,12 0,90 0,84 0,78 0,78 0,78 0,78	1,60 1,28 1,15 1,10 1,10 1,10 1,10	2,62 1,96 1,75 1,60 1,55 1,55 1,55	3,55 2,75 2,43 2,20 2,10 2,00 1,90	4,55 3,72 3,17 2,83 2,78 2,70 2,60	6,50 5,65 4,80 4,00 3,85 3,80 3,75	9,40 8,40 7,40 6,30 5,90 5,60 5,50	19,40 18,50 17,20 15,40 14,50 13,80 13,00
		0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10	0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40	0,80 0,78 0,77 0,75 0,75 0,75 0,75	1,23 1,20 1,17 1,13 1,10 1,10 1,10	1,68 1,60 1,55 1,55 1,55 1,50 1,40	2,62 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30	3,55 3,15 3,10 3,05 3,00 3,00 3,00	4,55 4,10 3,90 3,80 3,80 3,80 3,80	6,50 5,85 5,55 5,30 5,30 5,30 5,30	9,40 8,60 8,13 7,60 7,60 7,60 7,60	19,40 18,50 18,00 17,50 17,00 16,50 16,00
	Здесь

Коэффициенты cmax для двутавровых и тавровых сечений

1. Для двутавровых сечений с одной осью симметрии (рис. 27) коэффициент c_max следует вычислять по формуле

, (173)

где a_x = (h₁J₁ – h₂J₂)/(J_yh);

– эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси х–х, принимаемый со своим знаком (на рис. 27 e_x показан со знаком "плюс");

h – расстояние между осями поясов;

;

Здесь J₁ и J₂ – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси у–у;

;

J_t и b – величины, определяемые по формулам, приведенным в табл. 79 и 80.

Рис. 27. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии при внецентренном сжатии

2. Для тавровых сечений значение коэффициента c_max следует определять как для двутавровых сечений, принимая J₂ = 0, а также b₂ = 0 и t₂ = 0 (рис. 27) при вычислении J_t.

Приложение 7*

Коэффициенты jb для расчета балок на устойчивость

1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента j_b необходимо вычислить коэффициент j₁ по формуле

, (174)

где значения y следует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра a, который должен вычисляться по формулам:

а) для прокатных двутавров

, (175)

где l_ef – расчетная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п. 5.15;

h – полная высота сечения;

J_t – момент инерции сечения при кручении;

б) для сварных двутавров, составленных из трех листов, а также для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах

, (176)

где обозначено:

для сварных двутавров:

t – толщина стенки;

b_f и t₁ – ширина и толщина пояса балки;

h – расстояние между осями поясов;

a – размер, равный 0,5 h;

для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:

t – сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;

b_f – ширина листов пояса;

t₁ – сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h – расстояние между осями пакета поясных листов;

a – ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента j_b в формуле (34) необходимо принимать:

при j₁ £ 0,85 j_b = j₁; при j₁ > 0,85 j_b = 0,68 + 0,21j₁, но не более 1,0.

Таблица 77