Коэффициенты y для двутавровых балок с двумя осями симметрии

Таблица 78*

Коэффициенты y для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Вид нагрузки	Нагруженный пояс	Формулы для y при отсутствии закреплений сжатого пояса и a
4 £a £ 28	28 <a £ 100
Сосредоточенная на	Верхний	y = 1,0 +0,16a	y = 4,0 +0,05a
конце консоли	Нижний	y = 6,2 + 0,08a	y = 7,0 + 0,05a
Равномерно распределенная	Верхний
Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором y = 1,75y1 (значение y1 следует принимать согласно примеч. табл. 77).

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента j_b необходимо вычислить коэффициенты j₁ и j₂ по формулам:

; (177)

, (178)

где h₁ – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

h₂ – то же, до оси менее развитого пояса;

l_ef – имеет то же значение, что и в формуле (175);

y – коэффициент, вычисляемый по формуле

. (179)

Рис. 28. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии при изгибе

Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Таблица 79

Коэффициенты D и C

Вид нагрузки	D	Коэффициент С при сечении
двутавровом n £ 0,9	тавровом n = 1
Сосредоточенная в середине пролета	3,265	0,330m	0,0826a
Равномерно распределенная	2,247	0,481m	0,1202a
Чистый изгиб	4,315	0,101m	0,0253a
Обозначения, принятые в таблице 79: , где , здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения; a – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении , где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; d = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 – для таврового сечения.

Таблица 80

Коэффициент B

Схема сечения и место приложения нагрузки	Коэффициент В при нагрузке
сосредоточенной в середине пролета	равномерно распределенной	вызывающе чистый изгиб
	d	m	b
	d – 1	m – 1	b
	1 – d	1 – m	–b
	–d	–m	–b
Обозначения, принятые в таблице 80: d = n + 0,734b; m = n+ 1,145b; , где b1 – ширина более развитого пояса балки; n – обозначение то же, что и в таблице 79.

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты y следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и a < 40 коэффициенты y следует умножать на (0,8 + 0,004a).

При n > 0,7 и 5 £ l_ef /b₂ £ 25 значение коэффициента j₂ необходимо уменьшить умножением на (1,025 – 0,015l_ef /b₂) и принимать при этом не более 0,95.

Значения l_ef /b₂ > 25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов j_b в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

Таблица 81

Коэффициенты j_b

 

Значение j2	Коэффициенты jb при сжатом поясе
более развитом	менее развитом
j2 £ 0,85	jb = j1	jb = j2
j2 > 0,85		jb = 0,68 + 0,21 j2

 

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент j_b следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения a необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения j₁ умножать на 0,7.

Значения J_x, J_y и J_t в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

 

Таблица 82

 

Моменты инерции при кручении J_t прокатных двутавров по ГОСТ 8239–72*

 

Номер двутавра	Jt, см4	Номер двутавра	Jt, см4
18а 20а 22а 24а	2,28 2,88 3,59 4,46 5,60 6,54 6,92 7,94 8,60 9,77 11,1 12,8	27a 30a	13,6 16,7 17,4 20,3 23,8 31,4 40,6 54,7 75,4

 

 

Приложение 8

 

---

⇐ Предыдущая13141516171819202122232425262728Следующая ⇒

---

Просмотров 932

Эта страница нарушает авторские права

---