![]()
Главная Обратная связь Дисциплины:
Архитектура (936) ![]()
|
Ковшевацкий Владимир Борисович
Кафедра природообустройства
Технология строительных процессов
Методические указания
к расчётно-графической работе для студентов, обучающихся по специальности 270104.65 – «Гидротехническое строительство»
Новочеркасск
Д 672
Методические указания разработаны: доц., к.т.н. Донцом В. Н., доц., к.т.н. Ковшевацким В. Б., проф., к.т.н. Федоровым В. М., асс. Легкой Н. В.
Методические указания рассмотрены на заседании кафедры природообустройства (протокол № 6 от 29.08.10 г.), рекомендованы к опубликованию методической комиссией НИМИ (протокол №7от 28.09.10 г)
РЕЦЕНЗЕНТ: доц. НГМА, Авилов В. В.
Донец, В. Н. Д 672Технология строительных процессов [Текст]: метод.указ. к рас чётно -графической работе для студ., обуч. по спец. 270104.65 – 1. «Гидротехни- ческое строительство»/ В. Н. Донец, В.Б. Ковшевацкий, В. М. Федоров, Н. В. Лёгкая,]; Новочерк. гос. мелиор. акад., каф. природообустройства. – Новочеркасск, 2010. – 34с.
Рассмотрена технология строительных процессов, часто встречающихся в гидротехническом строительстве. Некоторые вопросы – разработка грунта «прямой лопатой», несущая способность свай, из-за недостаточной освещенности в методической литературе изложены подробно. Методические указания предназначены для изучения дисциплины, выполнения раздела дипломного проекта по производству работ и расчётно-графической работы по технологии строительных процессов студентами специальности 270104.65 – «Гидротехническое строительство».
Содержание с
ВВЕДЕНИЕ
Технология строительных процессов при производстве строительно-монтажных и специальных работ в гидротехническом строительстве вызывают затруднения при их освоении. Это относится к разработке грунта одноковшовыми экскаваторами в выемках (котлованах, карьерах, каналах), определению состава бетонной смеси, оценке несущей способности свайного основания, некоторым положениям по монтажным работам. В методических указаниях приведены схемы разработки грунта одноковшовыми экскаваторами. Рассмотрена методика проектирования разработки грунта в котловане экскаватором с прямой лопатой. Схемы разработки дополнены таблицами и правилами построения забоев. В разделе «Бетонные работы» потребность в заполнителях бетонной смеси определена не на 1 м3 бетонной смеси, а с учетом характеристик принятого бетоносмесителя. Рассмотрены и вопросы по устройству свайного основания. Даны последовательность определения несущей способности свай и выбор оборудования для их погружения. Технология монтажных работ изложена с учетом исходных данных задания на расчётно-графическую работу.
1. тЕХНОЛОгИЯ ЗемляныХ работ
1.1 Объемы земляных работ
Объемы выемок определяют по объему грунта в плотном теле. Объемы насыпей считают по их геометрическим размерам с учетом коэффициента уплотнения и потерь при транспортировании при необходимости. Объем грунта, разрабатываемого в котловане прямоугольной в плане формы (рис. 1 а) с откосами, определяют по формуле призматоида
где a и b – размеры сторон котлована по дну, м; c и d – размеры сторон котлована поверху, м; H – глубина котлована, м. Для котлована, имеющего в плане форму многоугольника (рис. 1 б), объем грунта вычисляют по формуле Симпсона
где F1 и F2 – площади котлована соответственно по дну и поверху, м2; Fср – площадь сечения котлована на середине его глубины, м2. Объем котлована, имеющего в плане форму квадрата и одинаковую крутизну откосов по всему сторонам, находят как объем опрокинутой усеченной пирамиды по формуле
Объем котлована с откосами, имеющего в сечении форму круга, определяют по формуле опрокинутого усеченного конуса (рис. 1 в).
где R и r – радиусы верхнего и нижнего сечения котлована.
Рисунок 1 – Схемы земляных сооружений а, б, в–котлованы соответственно прямоугольный; многоугольный; круглый; г– участок канала (траншеи) с откосами; д–участок дамбы или плотины
Объем грунта в траншеях с вертикальными стенками для линейно протяженных сооружений рассчитывают по формуле
где F1 и F2 – площади двух крайних поперечных сечений траншеи, м2, в точках перелома поверхности земли и уклона дна траншеи; l – расстояние между поперечными сечениями, м. Объем грунта в траншеях с откосами (рис. 1 г) приближенно определяют по формуле (1.5), однако получаемый в результате объем будет больше фактического. Для точных расчетов применяют формулу Винклера
где m – коэффициент заложения откоса (m=1,5 при крутизне откоса 1:1,5). Объем насыпей (рис. 2 д) вычисляют, так же как и объем выемок, по формуле (1.5) или (1.6), а требуемое для возведения насыпей количество грунта в плотном теле определяют с учетом коэффициента уплотнения. Приведенные формулы применяют при поперечном уклоне поверхности земли не более 0,1. При больших поперечных уклонах, значительной неровности рельефа и, особенно при устройстве выемок и насыпей на косогорах, объемы земляных работ подсчитывают, разбивая котлованы и насыпи на небольшие по длине участки простой геометрической формы.
1.2 Разработка выемок экскаватором с прямой лопатой Составление схемы разработки грунта в котловане осуществляется в два этапа. На первом – выполняется анализ условий и возможностей, на втором – разрабатывается схема производства работ. 1. Сопоставляется рекомендуемое значение наименьшей высоты забоя Нрmin (табл.1.1) для выбранного экскаватора с высотой забоя Нк, возможной в грунтах заданного вида [1].
Таблица 1.1 – Наименьшие значения высоты забоя прямых лопат
Применение экскаватора возможно, если соблюдается условие Нрmin<Hк (1.7) В ином случае необходимо применять экскаваторы с ковшом меньшей вместимости. Наименьшие значения высоты забоя (Нрmin) для экскаваторов в различных грунтах приведены в таблице 1.1. 2. Сопоставляется рекомендуемая наибольшая высота копания Нрmax экскаватора (табл. 1.2) с высотой нормального забоя Нк, чтобы определить по какой схеме (одно- или по многоярусной) возможна разработка грунта.
Таблица 1.2 – Наибольшая высота копания (резания) в связных грунтах
Если соблюдается условие Нрmax≥ Нк, то разработка возможна по одноярусной схеме, если Нрmax< Нк, то разработка должна производится по многоярусной схеме. Количество ярусов принимается в соответствии с высотой яруса, которая отвечает рассматриваемым условиям. 3. Проверятся возможность разработки ярусов забоями без боковых уступов по условию погрузки грунта в транспортные средства: Ня<Нв-(hт+ где Ня – высота яруса, м; Нв – высота выгрузки, м; hт – высота автосамосвала на уровне бортов, м; При комплектовании экскаваторов с самосвалами нужно руководствоваться зависимостью [2]: где Таблица 1.3 – Коэффициенты разрыхления грунтов
При соблюдении условия (1,8) принимается разработка выемки без боковых уступов; если условие не соблюдается, разработку необходимо осуществлять с пионерной траншеей по ступенчатой схеме. Высота уступа, на котором располагаются транспортные средства, определяется по формуле hуст=Нв-(hт+ Эту высоту следует проверить по условию устойчивости транспорта hуст где Rв – радиус выгрузки экскаватора при наибольшей высоте выгрузки, м; Bтру – расстояние от оси транспортного пути до бровки уступа (рис. 2), Bтру=
Таблица 1.4 – Ширина берм безопасности
Рисунок 2 – Схема разработки забоя с боковым уступом
Основные данные по техническим параметрам автомобилей-самосвалов приведены в таблицах 1.5 и 1.6.
Таблица 1.5 – Технические параметры автомобилей-самосвалов
Таблица 1.6 – Характеристики автомобилей-самосвалов
Наибольшая допустимая крутизна откосов котлованов и траншей в грунтах естественной влажности, значениями которой можно руководствоваться для назначения угла a, приведена в таблице 1.7. Таблица 1.7 – Допустимая крутизна откосов котлованов и траншей
Для построения забоев и определения параметров откоса существенным является условие соблюдения минимального расстояния Д от оси перемещения экскаватора до подошвы откоса (табл. 1.8).
Таблица 1.8 –Расстояние от оси экскаватора до подошвы откоса
4. Устанавливается количество ступеней при входе экскаватора на ярус разработки по следующим условиям: Hрmax При соблюдении первого условия принимается одноступенчатая разработка; второго – двухступенчатая. 5. Подготовка исходных данных для выбора схемы разработки выемки представлена в табличной форме (табл. 1.9).
Таблица 1.9 – Исходные данные для построения забоев прямой лопаты
6. Рассчитывается и строится схема забоев прямой лопаты. Для лобовой схемы разработки выемки определяется ширина понизу Bол и поверху Bвл: Bол=2Romin…1,9Romax, (1.15) и Bвл=(1,6…1,8)Rpmax (1.16). Ширина лобового забоя поверху определяется формулой Для построения лобового забоя на чертеже наносят вертикальную ось О-О1 и перпендикулярно ей линии, соответствующие отметкам дна и верха забоя и отстоящие друг от друга на расстоянии Нз. От точек пересечения оси с указанными линиями откладываются в обе стороны по верхней линии величина Ввл/2 по нижней Вол/2 (точки а-а1, b-b1) (см. рис.3). При разработке выемки боковым забоем, возможны, как указывалось выше, два варианта: ярусная схема и ступенчатая.
Рисунок 3 - Схема лобового забоя
Для разработки выемки ярусным забоем (Нк=Ня=hу) первая проходка выполняется с размещением транспортного средства на уровне верхнего горизонта разработки, вторая – на уровне стояния экскаватора.
Схема первой проходки аналогична боковой одноступенчатой схеме (на рис.6) при положении линии уступа на линии верха разработки (линия ИОТ). Схема второй проходки – основная при ярусном забое (рис.4). Рисунок 4 – Схема ярусного забоя
Для построения забоя на чертеже проводятся две горизонтальные линии, соответствующие верху и низу забоя (яруса), т. е. отстоящие друг от друга на расстоянии Нз или Ня. У правого края чертежа проводится линия ТТ1, перпендикулярная линиям верха и низа забоя. От точки Т1 влево откладывается величина Втрз и отмечается точка А. Эта точка соответствует подошве откоса разработанного забоя. Строится линия откоса (точки Б и С). От оси Т-Т1 влево откладывается расстояния до оси перемещения экскаватора
где Rв – радиус выгрузки экскаватора, м; Вправо от точки О1 по дну забоя откладывается величина Д, влево Rоmax (обозначаются точки Д и Е). Отмечается точка Ж, соответствующая радиусу резания на высоте 2,5 м, точка З – то же на высоте напорного вала (Нр), точка К – на наибольшей высоте резания. Точка И является верхней точкой яруса.
При построении ступенчатого забоя (рис.5) на чертеже обозначаются линии дна, верха забоя и транспортного уступа. Принимая в качестве базы дно забоя, линию уступа наносят выше неё на расстоянии hу, линию верха забоя – на расстоянии Ня. Перпендикулярно этим линиям проводится ось экскаваторного хода О-О1. Вправо от оси по линии дна откладывается величина Rоmin или Д (таблица 1.8) и обозначается точка А. Из точки А под соответствующим углом ![]() ![]()
Рисунок 5 – Схема ступенчатого забоя
От оси О-О1 влево откладывается величина Rоmax и строятся точки Е, Ж, З, И и К так же, как и в предыдущем случае (см. рис. 4). При устройстве пионерной траншеи её глубина определяется как разность между высотой яруса и высотой уступа: Нпт=Ня-hу, (1.18). Ширина траншеи по дну принимается Bопт=2Bтрз, а ширина траншеи поверху: Впт=Вопт+2mhу. Если пионерная траншея разрабатывается лобовым забоем прямой лопатой, то её ширина определяется как соответствующая ширина лобового забоя по зависимостям (1.15, 1.16). Площадь поперечного сечения выемки по ярусам разработки в плане должна быть разбита на проходки (ленты разработки). Ширина ленты разработки зависит от вида забоя и определяется: - при лобовом забое как его ширина, т.е. Вл=Ввл; - при ярусном забое Вл=(1…1,7) Rоmax. Разбивка заключается в размещении лент разработки по площади карьера после определения их количества по ярусам (Рис.6). Ленты разработки целесообразно ориентировать вдоль длинной стороны выемки. В этом случае число лент разработки определяется: -при лобовом забое где n – количество лент разработки; nпт – количество пионерных траншей; Bк – ширина выемки на уровне низа яруса.
2 технология строительных процессов при Бетонных работах
2.1 Расчет интенсивности бетонирования
На строительстве гидротехнических сооружений с небольшими объемами бетонных работ применяют строительные машины, механизмы и оборудование малой и средней производительности. Производительность при производстве бетонных работ рассчитывается в зависимости от производительности ведущей машины или установки. Для приготовления, транспортирования и укладки бетонной смеси ведущей является бетоносмесительная установка. Типы и марки бетоносмесителей определяются в зависимости от объема бетонных работ, выполняемых при строительстве сооружения и условий их производства. Основным показателем для этого служит интенсивность бетонирования. Интенсивностью бетонирования называется объем бетонной смеси, укладываемый в единицу времени. При небольших объёмах, продолжительность укладки бетонной смеси принимают 1-2 суток. Суточная интенсивность бетонирования или суточный поток бетонной смеси определяется по формуле
где Wбет – расчётный объем бетонной смеси, укладываемой в сооружение; Кн – коэффициент неравномерности укладки бетонной смеси, принимают Кн=1,2-1,4; m – продолжительность укладки бетонной смеси. Часовая интенсивность бетонирования при где А – число часов работы в смену (А=8ч); n – число смен (принимается). Бетоносмеситель подбирается по условию где Пэ – эксплуатационная производительность бетоносмесителя (табл. 2.1). Принимается бетоносмеситель СБ-80 с принудительным перемешиванием
Рисунок 6 – Разбивка выемки на ярусы и ленты разработки а – в несвязных грунтах; б – в связных грунтах производительностью Пэ=6,6 м3/час 1. Для определения вместимости барабана бетоносмесителя вычисляется его техническая производительность где Кв–коэффициент использования бетоносмесителя по времени, Кв=0,7-0,8.
Таблица 2.1 - Производительность бетоносмесителей, м3/час
2. Вместимость барабана бетоносмесителя определяется по формуле где n – число замесов в час, Т=t1+t2+t3=55+80+65=200 c, где t1, t2 и t3 – соответственно продолжительности загрузки бетоносмесителя, перемешивания бетонной смеси и её выгрузки в транспортный прибор , Квых – коэффициент выхода бетонной смеси, Квых=0,65-0,7.
2.2 Определение потребности в материалах для бетонной смеси По вместимости барабана бетоносмесителя определяется количество материалов на один замес бетонной смеси состава 1:2,6:4,2 (исх. данные). Расход цемента составит
где L – вместимость бетоносмесителя; m=2,6 и n=4,2) состав бетонной смеси по массе). Расход песка Контроль правильности вычисления:
Принят бетоносмеситель СБ-80 с принудительным перемешиванием, вместимостью барабана L=654,8 л, выходом смеси
2.3 Подбор оборудования для производства бетонных работ
На строительстве небольших сооружений при расстоянии перемещения бетонной смеси до 20 км наиболее распространенным видом транспорта являются автомобили-самосвалы разной грузоподъёмности [5]. Необходимое количество автосамосвалов определяется по формуле Nа=Пэ/Па, (2.5) где Па – эксплуатационная производительность автосамосвала, м3/час;
где t1 – время подачи автосамосвала под погрузку, t1=2 мин; t2 – время наполнения кузова, t2=3 мин; t3 – продолжительность рейса, Необходимое количество кранов для подачи бетонной смеси в сооружение определяют следующим образом:
где
2.4 Укладка бетонной смеси в блоки бетонирования
Укладка бетонной смеси включает разбивку сооружения на строительные блоки, подачу, разравнивание и уплотнение бетонной смеси. Высоту свободного сбрасывания бетонной смеси принимают до 2 м. При большей высоте используют виброжелобы, лотки и хоботы.
Таблица 2.2 – Технические характеристики бадей
Для организации укладки бетонной смеси конструктивные блоки разбивают на блоки бетонирования - строительные блоки, которые бетонируют непрерывно (без перерыва) в течение смены, при односменной работе бетонного завода или двух смен, при двухсменной работе бетонного завода. Геометрические размеры строительных блоков зависят от производительности бетонного завода, продолжительности до начала схватывания, транспортировки и укладки бетонной смеси.. Предельно допустимый объем строительного блока при односменной работе бетонного завода где Пэ – часовая эксплуатационная производительность завода, м3; А – число рабочих часов в смене; n – число смен. Объем блока бетонирования не должен превышать количества бетонной смеси, которое может выдать бетонный завод за смену (сутки). Высота строительного блока и темпы ее роста, не должны создавать недопустимых нагрузок на нижние слои уложенного бетона, и должна быть увязана с размерами опалубочных щитов. Максимальная высота строительного блока, не должна превышать 6 м. Бетонную смесь в строительные блоки укладывают слоями. При определении площади (Fmax) и толщины слоёв (d),учитывают следующие условия: - Fmax должна быть такой, чтобы очередной слой укладки укладывался на предыдущей, когда бетонная смесь в последнем не начала еще схватываться, и таким образом была бы обеспечена проработка горизонтального шва между слоями укладки; - d укладываемого слоя бетонной смеси зависит от средств уплотнения. Площадь строительного блока ограничена и зависит от сроков схватывания бетонной смеси (вида и активности цемента, температуры воздуха), продолжительности транспортировки от бетонного завода до места укладки, продолжительности укладки. Учитывая это, максимальную площадь строительного блока определяют по формуле где tcx - время до начала схватывания бетонной смеси (для портландцемента М 400-500, при температуре воздуха 5-10 С°, tcx = 2,5 ч, при 10-20 С0, tcx = 1,5 ч, при 20-30 С0, tcx = 1 ч); При разбивке конструкций сооружения на строительные блоки следует учитывать ряд условий. Размеры строительных блоков в плане должны обеспечивать быстрое остывание бетона, поэтому предпочтительнее принимать блоки вытянутой формы с размерами одной из сторон не более 10 м. Строительные швы между блоками бетонирования следует совмещать с плоскостями резкого изменения размеров конструктивного блока;они не должны пересекать рабочую арматуру из-за усложнения установки опалубки. Нельзя располагать швы и в зонах растягивающих напряжений. В горизонтальных плоскостях конструкций, работающих на сдвиг, необходимо устраивать штрабы. Число блоков бетонирования определяется с учетом трех соотношений: по объему Vk/Vmax; по площади Fk/Fmax; по высоте Hk/Hmax.
3. Свайные работы
3.1 Технология свайных работ Комплекс работ по устройству свайного основания складывается из следующих процессов: изготовления свай; подготовки территории для производства работ и геодезической разбивки с выносом в натуру положения каждой сваи; доставки на строительную площадку, монтажа, наладки и опробования оборудования для погружения свай; транспортировки готовых свай от места изготовления к месту их погружения; погружения свай или шпунтин; срезки голов свай на заданной отметке; демонтажа оборудования. Количество энергии, затрачиваемой на погружение сваи, зависит от ряда факторов, связанных с размерами свай и свойствами грунтов (механический состав, плотность, влажность). Легкими для забивки свай считаются связные и полусвязные грунты – суглинки, глины, без включения валунов; тяжелыми – несвязные песчаные и гравелисто-песчаные грунты, при наличии в грунте значительного количества гравелистых частиц (более 20%), забивка свай становится затруднительной.
3.2 Определение несущей способности свай и выбор оборудования
Наиболее распространенный способ погружения свай - забивка молотами. Выбор технологического оборудования зависит от типа, длины, материала и массы свай, грунтовых условий. Технология погружения свай основывается на определении трех следующих величин: - энергии одного удара молота Э, кДж; - отношении силы тяжести ударной части молота к силе тяжести сваи: Q/q≥c, (3.1) где - коэффициента применимости молота Кпр. Энергия одного удара определяется по формуле где Р- несущая способность сваи или расчетное сопротивление сваи, определяемое из условия работы сваи, непрорезающей сжимаемую толщу грунтов. Несущая способность сваи зависит как от свойств окружающего грунта, так и от материала изготовления сваи. Несущая способность сваи с учетом грунтовых условий определяется по формуле:
где: m=1,0 – коэффициент условий работы; Rн – нормативное сопротивление грунта в плоскости острия сваи (табл. 3.1); Для висячих свай несущая способность определяется по зависимости:
где к=0,7 – коэффициент однородности грунта;
Таблица 3.1 – Расчетные сопротивления грунта под нижним концом свай
Примечание: Числитель относится к пескам, знаменатель – к глинам. Для промежуточных глубин погружения свай и свай-оболочек и промежуточных значений консистенции глинистых грунтов значение R определяется интерполяцией.
n – периметр поперечного сечения сваи. Несущая способность сваи в зависимости от материала сваи определяется по формуле (для ж/б свай);
где
Fa=F/100= 0,04/100=0,0004 м2.
Таблица 3.2 – Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности
Для расчета энергии одного удара принимаем Р=Рmin. Полагая, что Рmin=383,32 кН, подсчитаем энергию одного удара молота: Э=0,025·383,32=9,58 кДж. Отношение силы тяжести ударной части молота к силе тяжести сваи определяется из выражения: Q/q≥c, где При известных значениях q и с определяем силу тяжести ударной части молота по формуле Q/q≥c. Из [3] подбираем тип и марку молота, удовлетворяющий следующим требованиям: где Принятый тип молота проверяется на применимость:
где Для молотов двойного действия и трубчатых дизель-молотов при забивке железобетонных свай принимается Кпр<3,5.
3.3 Расчёт контрольного отказа сваи и выбор копра
Интенсивность забивки свай характеризуется величиной погружения сваи за один или несколько ударов или за одну минуту работы молота. Серия ударов, после которой замеряется величина погружения сваи, называется залогом. Величина погружения сваи за один залог называется отказом. По величине отказа судят о несущей способности сваи. Контрольный отказ замеряется в течение не менее 3-х последних залогов. Если сваи при погружении не дали расчетного отказа, они должны подвергаться контрольной забивке после «отдыха» в грунте. Если фактический отказ при контрольном погружении превышает расчетный, необходимо откорректировать проект свайного основания и провести дополнительные испытания свай на статическую нагрузку. Контрольный отказ определяется по формуле [3]:
где Н – расчетная высота падения ударной части молота Для экономичной, производительной и безаварийной работы необходимо правильно выбрать параметры копра, т.е. высоту и грузоподъемность в соответствии с длиной и массой свайного молота. Требуемая высота копра определяется по формуле:
где Нс – длина сваи, м; Требуемая грузоподъемность копра равна:
где
4. ТЕХНОЛОГИЯ МонтажныХ работ
Для решения вопросов облицовки откоса выемки сборными ж/б плитами определяется длина откоса По длине откоса подбираются железобетонные плиты, подходящие по размерам для его облицовки [6]. С учётом длины откоса могут быть использованы плиты НПК-50-20 ( Далее определяем позицию монтажного крана относительно выемки. Положение крана устанавливается с соблюдением двух условий: -кран нужно располагать как можно ближе к бровке откоса котлована; -ближайшая к бровке откоса выносная опора крана (его колесо или гусеница) должна находиться вне пределов призмы обрушения грунта. Второе условие регламентируется СНиП 12-03-2004 (Часть 1I. «Безопасность труда в строительстве») по виду грунта и глубине выемки [9]. Для суглинистого грунта при глубине выемки Нк=6,0 м минимальное допустимое расстояние от подошвы откоса до ближайшей к выемке опоры крана По условиям техники безопасности положение опоры крана при глубине выемки Нк=6,0 м и коэффициенте заложения откоса m=1,0 попадает на откос, поэтому опору располагают на расстоянии 1 м от бровки откоса Отложив от опоры половину расстояния между опорами крана, получим искомое положение оси движения монтажного крана относительно котлована. Измерив расстояние от оси движения крана до центров тяжести ж/б плит, найдем необходимые для их монтажа вылеты стрелы. Подбираем кран для производства монтажных работ по грузовым характеристикам [5]. Предположим, что это автомобильный кран КС-2571 на базе ЗИЛ-130 на выносных опорах. По грузовой характеристике крана устанавливаем в зависимости от массы плит допустимые вылеты. При массе плиты q=1140 кг Размеры монтажной зоны устанавливаются по минимальному Lmin=4,25 м и допустимому Схема укладки ж/б плит монтажным краном представляет собой план с показом монтажных зон крана на таком расчетном участке котлована, чтобы по его оси разместились 3-4 позиции. Последующая после первой и второй монтажная позиция крана находится путем засечки на оси его движения радиусом, равным Плиты складируются для последующего монтажа во временные штабели на деревянных подкладках и прокладках вдоль оси перемещения крана на безопасном расстоянии от бровки откоса котлована. Для подвески плиты к крюку используется монтажное приспособление – четырехветвевой строп [7, 8]. При выборе захватного приспособления стремятся к тому, чтобы изделие, находясь в подвешенном состоянии, не испытывало непредусмотренных напряжений, было надежно закреплено и гарантировано от срыва и падения. ЛИТЕРАТУРА 1. Теличенко В.И. Технология строительных процессов: В 2 ч. Ч.1.: Учеб. для строит. вузов / В.И. Теличенко, А.А. Лапидус, О.М. Терентьев. – М.: Высш. шк., 2002, - 392 с.: ил. 2. Теличенко В.И. Технология строительных процессов: В 2 ч. Ч.2.: Учеб. для строит. вузов / В.И. Теличенко, А.А. Лапидус, О.М. Терентьев. – М.: Высш. шк., 2002, - 392 с.: ил. 3. Единые нормы и расценки на строительные, монтажные и ремонтно-строительные работы: Сб. Е2: Земляные работы,: Механизированные и ручные земляные работы.–Изд. офиц. – М.: Стройиздат, 1988.- Вып. 1 - 224 с. 4. Методические указания к курсовому проекту «Организация и производство работ по строительству орошаемого участка»/ Донец В. Н., Белов В. А., Авилов В. В. и др. - Новочеркасск: НГМА, 1991. -110 с. 5. Строительные нормы и правила: СНиП III-9-93. Часть III. Правила производства и приемки работ. Глава 9. Основания и фундаменты. – М.: Стройиздат, 1993. 6. Ресурсосберегающие технологии в природообустройстве: Метод. указ. к выполнению расч.–граф. работ/ В. М. Федоров, А. В. Лещенко, С. М. Васильев и др. – Новочеркасск, 2005. – 43 с. 7. Донец В. Н. Технология и организация мелиоративных работ в задачах: Учебн. пособие. – Новочеркасск, 1998 – 250 с. 8. Донец В. Н., Федоров В. М. - Методические указания к разработке технологии строительства каналов с бетонно-пленочным покрытием при защите земельных угодий и территорий./ Под редакцией Полякова Ю. П. – Новочеркасск: НГМА. 2000. – 22 с. 9. Ясинецкий В. Г. Фенин Н. К. Организация и технология гидромелиоративных работ. – 3-е изд. – М.: Агропромиздат, 1986. - 352 с. 10. Производство гидротехнических работ: Учебник для вузов/Под ред. В. С. Эристова– М.: Издательство литературы по строительству, 1970. – 560 с. 11. СНиП 12-03-2004 «Техника безопасности в строительстве», Часть 1I. «Безопасность труда в строительстве».
Учебно-методическое издание
Донец Вячеслав Николаевич Ковшевацкий Владимир Борисович Федоров Виктор Матвеевич Легкая Наталья Вадимовна
![]() |