Пример расчёта усиления металлической балки способом увеличения сечения

Данные для расчета: масса усиленного настила:

g = g_нс + g_пл = 62,8 + (2500∙0,05 + 1800∙0,025) = 232,8 кг/м² » 2,33 кН/м².

Нормативная нагрузка на балку настила:

q^н = (20·1,25+2,33)1,0 = 27,33 кН/м = 0,273 кН/см.

Расчетная нагрузка на балку настила:

q = (1,2∙25 + 1,05∙0,628 + 1,3∙1,7)1,0 = 32,87 кН/м.

Расчетный изгибающий момент (пролет балки 6 м; масса балок составит 5% от общей нагрузки):

М = 1,05∙32,87∙6²/8 = 155,31 кН∙м = 15531 кН∙см.

Расчет. Усиление балок производится способом увеличения сечения (рис. 5) как наиболее технологичным.

Протяженность среднего участка балки с М ³ М₀ (М₀ = 76,54 кН∙м на расстоянии 0,92 м от опоры) составляет lм = 6 – 2∙0,92 = 4,16 м. Усиливаемые балки относятся к конструкциям группы 4, и, следовательно, расчет прочности можно производить по критерию РПД. Для усиления верхней зоны предполагаем ввести 2∟50´5, а нижней зоны — лист 150´8 из стали ВСт3пс6 (по ГОСТ 380-88)
с R_yr = 240 МПа. Все геометрические характеристики прокатных профилей определяются по приложению 5.

Новое положение центра тяжести:

y = = 4,2 см;

y_rc = 4,2+15-6+1,4 = 14,62 см; y_rp = 11,2 см.

Положение центров тяжести сжатой и растянутой зон для двутавра № 30:

y₀ = = 3,1 см;

y_0c = 15+4,2 – 3,1 = 16,1 см; y_0r = 15 – 4,2 – 3,1 = 7,7 см.

Определяем площади элементов сечения:

A_rc = 9,6 см²; A_rp = 12,0 см²; A_oc = 0,5[46,5 – 1,0(9,6 – 12)] = 24,0 см²;

A_0p = 0,5[46,5+1,0(9,6 – 12)] = 21,6 см²; s_o = 7654∙10/472 = 217 МПа;

b_o =217/255 = 0,85; α = 1; g_M = 0,95 – 0,1∙0,85 = 0,865;

По формуле (5.3):

[M] = [24,0∙16,1+21,6∙7,7+1,0(9,6∙14,62+12∙11,2)]25,5∙0,865 = 18252 кН∙см.

В сечении балки с макс. изгибающим моментом Q = 0; тогда c_t = 1; g_c = 1;

в сечении с M_x = M_o (x = 0,92 м) – Q = 32,87·6/2 – 32,87·0,92 = 68,37 кН;

t = 1,5∙68,37∙10/0,65∙30 = 52,59 МПа;

R_so = 0,58∙255 = 134 МПа;

t/ R_so = 52,59/134 = 0,39 < 04; c_t = 1.

Условие прочности балки по формуле (5.3):

M = 15531 < 18252∙1∙1 = 18252 кН∙м.

Прочность обеспечена.

Проверка деформативности балок по формуле (5.1):

I = 7080+46,5∙4,2²+15∙0,8∙11,2²+2(4,8∙14,62²) = 11487 см⁴;

¦_o = 5∙0,2063∙600⁴/(384∙2,06∙10⁴∙11487) = 1,5 см;

Δ¦ =5(0,05+0,017)1,0∙600⁴/(384∙2,06∙10⁴∙11487) = 0,5 см.

Принимаем длину элементов усиления l_r = 4,16+2∙0,2 = 4,56 м. Определяем сварочные деформации по формуле (5.5). Катет шва принимаем k_¦ = 4 мм, сварку ведем сплошным швом. Тогда а = 1; V = 0,04∙0,4² = 0,006; u = 0,7.

Для верхних швов крепления уголков имеем:

s_o1 = 2(7654∙10/11487)(15+4,2 – 1) = 242,6 МПа;

x₁ = 242,6/255 = 0,95; n₁ = 4,03; y₁ = 18,2 см.

Для нижних швов крепления уголка усиления имеем:

s_o2 = 2(7654∙10/11487)(15+4,2 – 6) = 176 МПа; x₂ = 176/250 = 0,7;
n₂ = 2,2; y₂ = 13,2 см.

Для швов крепления листа имеем:

s_o3 = 2(7654∙10/11487)(15 – 4,2 – 0,8) = 133,3 МПа; x₃ =0,52; n₃ = 2,59;

¦_w = [1∙0,006∙456/(8∙11487)](2∙600 – 456)(4,03∙18,2 + 2,2∙13,2 + 2,59∙10) = 2,84 см.

Окончательно получаем ¦ = 1,5 + 0,5 + 2,84 = 4,84 см.

Допустим, задано, что прогиб до 5,0 см не препятствует нормальной эксплуатации конкретного технологического оборудования, тогда можно считать условие (5.4) выполненным.

Следует усиливать сначала нижний пояс балок, а затем верхний.

Варианты заданий

Примечания:

1. Вариант выбирается по последней цифре зачетной книжки.

2. Размер ячейки принимается 6×6 м.

3. Шаг второстепенных балок принимается 1 м.

После проверки преподавателем всех задач расчетно-графической работы, их доработки и исправления ошибок она должна быть защищена.

Защита РГР заключается в проверке глубины теоретических знаний студента по расчету и конструированию усиления строительных конструкций и их элементов при реконструкции зданий и сооружений.

СПИСОК РЕКОМЕНДУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Калинин А.А. Обследование, расчет и усиление зданий и сооружений. — М. : АСВ, 2002. — 160 с.

2. Пособие по обследованию строительных конструкций зданий. — М. : АО ЦНИИпромзданий, 1997. — 166 с.

3. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*). — М., 1989. — 152 с.

4. Пособие по проектированию усиления стальных конструкций (к разделу 20 главы СНиП II-23-81*) / УкрНИИПроектстальконструкция. — Киев, 1988. — 159 с.

5. Проектирование металлических конструкций / В.В. Бирюлёв, И.И. Кошин, И.И. Крылов, А.В. Сильвестров / под общей редакцией В.В. Бирюлёва : учеб. пособие для строит. спец. вузов. — Л. : Стройиздат, 1990. — 432 с.

6. Реконструкция зданий и сооружений : учеб. пособие для строит. спец. вузов / А.Л. Шагин, Ю.В. Бондаренко, Д.Ф. Гончаренко, В.Б. Гончаров / под ред. А.Л. Шагина : — М. : Высш. шк., 1991. — 352 с.

7. Реконструкция промышленных предприятий : в 2-х т. / В.Д. Топчий, Р.А. Гребенник, В.Г. Клименко и др. / под ред. В.Д. Топчий,
В.Г. Гребенника. — М. : Стройиздат, 1990. — 591 с.

8. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. — М. : ГУП ЦПП,
2003. — 44 с.

9. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. — М. : ГУП ЦПП, 2000. — 84 с.

10. СНиП II-22-81*. Каменные и армокаменные конструкции. — М. : ГУП ЦПП, 1995. — 40 с.

11. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. — М. : ГУП ЦПП,
1990. — 93 с.

12. Тетиор А.Н., Померанец В.Н. Обследование и испытание сооружений. — К. : Высшая школа; Главное изд-во, 1988. — 207 с.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение 1

Таблица 1. Расчетные сопротивления бетона

Вид сопротивления	Бетон	Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt при классе бетона по прочности на сжатие
В1	В1,5	В2	В2,5	В3,5	В5	В7,5	В10	В12,5	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45	В50	В55	В60
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb	Тяжелый и мелкозернистый	–	–	–	–	2,1 21,4	2,8 28,6	4,5 45,9	6,0 61,2	7,5 76,5	8,5 86,7	11,5	14,5	17,0	19,5	22,0	25,0	27,5	30,0	33,0
Легкий	–	–	–	1,5 15,3	2,1 21,4	2,8 28,6	4,5 45,9	6,0 61,2	7,5 76,5	8,5 86,7	11,5	14,5	17,0	19,5	22,0	–	–	–	–
Ячеистый	0,63 6,42	0,95 9,69	1,3 13,3	1,6 16,3	2,2 22,4	3,1 31,6	4,6 46,9	6,0 61,2	7,0 71,4	7,7 78,5	–	–	–	–	–	–	–	–	–
Растяжение осевое Rbt	Тяжелый	–	–	–	–	0,26 2,65	0,37 3,77	0,48 4,89	0,57 5,81	0,66 6,73	0,75 7,65	0,90 9,18	1,05 10,7	1,20 12,2	1,30 13,3	1,40 14,3	1,45 14,8	1,55 15,8	1,60 16,3	1,65 16,8
Мелкозернистый групп:
А	–	–	–	–	0,26 2,65	0,37 3,77	0,48 4,89	0,57 5,81	0,66 6,73	0,75 7,65	0,90 9,18	1,05 10,7	1,20 12,2	1,30 13,3	1,40 14,3	–	–	–	–
Б	–	–	–	–	0,17 1,73	0,27 2,75	0,40 4,08	0,45 4,59	0,51 5,81	0,64 6,53	0,77 7,85	0,90 9,18	1,00 10,2	–	–	–	–	–	–
В	–	–	–	–	–	–	–	–	–	0,75 7,65	0,90 9,18	1,05 10,7	1,20 12,2	1,30 13,3	1,40 14,3	1,45 14,8	1,55 15,8	1,60 16,3	1,65 16,8
Легкий при мелком заполнителе:
плотном	–	–	–	0,20 2,04	0,26 2,65	0,37 3,77	0,48 4,89	0,57 5,81	0,66 6,73	0,75 7,65	0,90 9,18	1,05 10,7	1,20 12,2	1,30 13,3	1,40 14,3	–	–	–	–
пористом	–	–	–	0,20 2,04	0,26 2,65	0,37 3,77	0,48 4,89	0,57 5,81	0,66 6,73	0,74 7,55	0,80 8,16	0,90 9,18	1,00 10,2	1,10 11,2	1,20 12,2	–	–	–	–
Ячеистый	0,06 0,613	0,09 0,918	0,12 1,22	0,14 1,43	0,18 1,84	0,24 2,45	0,28 2,86	0,39 4,00	0,44 4,49	0,46 4,69	–	–	–	–	–	–	–	–	–

Примечания: 1) Над чертой указаны значения в МПа, под чертой — в кгс/см². 2) Группы мелкозернистых бетонов приведены в п. 2.3. 3) Значения расчетных сопротивлений приведены для ячеистого бетона средней влажностью 10%. 4) Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R_bt принимают как для легких бетонов на пористом песке с умножением на коэффициент 0,85. 5) Для поризованного бетона значения R_b принимают такими же, как для легкого бетона, а значение R_bt умножают на коэффициент 0,7. 6) Для напрягающего бетона значение R_b принимают таким же, как для тяжелого бетона, а значения R_bt умножают на коэффициент 1,2.

Таблица 2. Начальный модуль упругости бетона

Бетон	Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении Eb ·10-3 при классе бетона по прочности на сжатие
В1	В1,5	В2	В2,5	В3,5	В5	В7,5	В10	В12,5	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45	В50	В55	В60
Тяжелый:
естественного твердения	–	–	–	–	9,5 96,9	13,0	16,0	18,0	21,0	23,0	27,0	30,0	32,5	34,5	36,0	37,5	39,0	39,5	40,0
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении	–	–	–	–	8,5 86,7	11,5	14,5	16,0	19,0	20,5	24,0	27,0	29,0	31,0	32,5	34,0	35,0	35,5	36,0
подвергнутый автоклавной обработке	–	–	–	–	7,0 71,4	9,88 99,5	12,0	13,5	16,0	17,0	20,0	22,5	24,5	26,0	27,0	28,0	29,0	29,5	30,0
Мелкозернистый группы:
А — естественного твердения	–	–	–	–	7,0 71,4	10,0	13,5	15,5	17,5	19,5	22,0	24,0	26,0	27,5	28,5	–	–	–	–
подвергнутый тепловой обработке, при атмосферном давлении	–	–	–	–	6,5 66,3	9,0 91,8	12,5	14,0	15,5	17,0	20,0	21,5	23,0	24,0	24,5	–	–	–	–
Б — естественного твердения	–	–	–	–	6,5 66,3	9,0 91,8	12,5	14,0	15,5	17,0	20,0	21,5	23,0	–	–	–	–	–	–
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении	–	–	–	–	5,5 56,1	8,0 81,6	11,5	13,0	14,5	15,5	17,5	19,0	20,5	–	–	–	–	–	–
В — автоклавного твердения	–	–	–	–	–	–	–	–	–	16,5	18,0	19,5	21,0	22,0	23,0	23,5	24,0	24,5	25,0

Продолжение таблицы 2

Легкий и поризованный марки по средней плотности D:

–

–

–

4,0 40,8

4,5 45,9

5,0 51,0

5,5 56,1

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

5,0 51,0

5,5 66,1

6,3 64,2

7,2 73,4

8,0 81,6

8,4 85,7

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

6,0 61,2

6,7 68,3

7,6 77,5

8,7 88,7

9,5 96,9

10,0

10,5

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

7,0 71,4

7,8 79,5

8,8 89,7

10,0

11,0

11,7

12,5

13,5

14,5

15,5

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

9,0 91,8

10,0

11,5

12,5

13,2

14,0

15,5

16,5

17,5

18,0

–

–

–

–

–

1800

–

–

–

–

–

11,2

13,0

14,0

14,7

15,5

17,0

18,5

19,5

20,5

21,0

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

14,5

16,0

17,0

18,0

19,5

21,0

22,0

23,0

23,5

–

–

–

–

Ячеистый автоклавного твердения марки по средней плотности D:

1,1 11,2

1,4 14,3

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

1,4 14,3

1,7 17,3

1,8 18,4

2,1 21,4

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

1,9 19.4

2,2 22,4

2,5 25,5

2,9 29,6

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

2,9 29,6

3,4 34,7

4,0 40,8

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

Окончание таблицы 2

Примечания: 1. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой — в кгс/см².

2. Группы мелкозернистого бетона приведены в п. 2.3.

3. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции.

4. Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Е_b принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8.

5. Для напрягающего бетона значения Е_b принимают как для тяжелого бетона с умножением на коэффициент a = 0,56 + 0,006 В.

Приложение 2

Расчетные сопротивления стержневой арматуры

Примечания:

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше
1/3 диаметра продольных стержней, значения R_sw принимаются равными 255 МПа
(2600 кгс/см²).

** Указанные значения R_sc принимаются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в источнике [9, поз. 2а табл. 15]; при учете нагрузок, указанных в источнике [9, поз. 2б табл. 15], принимается значение R_sc = 400 МПа. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение R_sc = 400 МПа (4100 кгс/см²).

В тех случаях когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления R_sw принимаются как для арматуры класса А-III.

Продолжение приложения 2

Расчетные сопротивления
проволочной и канатной арматуры

* При применении проволоки в вязаных каркасах значение R_sw следует принимать равным 325 МПа (3300 кгс/см²).

** Данные значения R_sc принимает при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в источнике [9, табл. 15, поз. 2а]. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в источнике [9, табл. 15,
поз. 2а], а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение R_sc следует принимать для арматуры классов: Bр-I —
340 МПа (3500 кгс/см²); В-II, Вр-II, К-7 и K-19 — 400 МПа (4100 кгс/см²).

Модули упругости
стержневой, проволочной и канатной арматуры

Приложение 3

Сортамент стержневой и проволочной арматуры

Приложение 4

Характеристики каменных конструкций (из СНиП II-22-81*)

3.1. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50-150 мм на тяжелых растворах приведены в таблице 2.

Таблица 2

Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 — для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 — для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.

Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества — растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.

Продолжение приложения 4

3.21. Значения упругой характеристики a для неармированной кладки следует принимать по таблице 15.

Таблица 15

Примечания: 1. При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью l₀/i £ 28 или отношением l₀/h £ 8 (см. п. 4.2) допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича пластического прессования.

2. Приведенные в таблице 15 (пп. 7-9) значения упругой характеристики a для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.

3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной a = 2000.

4. Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики a следует принимать по таблице 15 с коэффициентом 0,7.

5. Упругие характеристики кладки из природных камней допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

Продолжение приложения 4

4.2. Коэффициент продольного изгиба j для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по таблице 18 в зависимости от гибкости элемента:

, (11)

или прямоугольного сплошного сечения при отношении

, (12)

и упругой характеристики кладки a, принимаемый по источнику [10, табл. 15], а для кладки с сетчатым армированием — по формуле (4).

В формулах (11) и (12):

l₀ — расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям п. 4.3;

i — наименьший радиус инерции сечения элемента;

h —меньший размер прямоугольного сечения.

Таблица 18

Гибкость	Коэффициент продольного изгиба j при упругих характеристиках кладки a
					0,98	0,94	0,9	0,82
		0,98	0,96	0,95	0,91	0,88	0,81	0,68
		0,95	0,92	0,9	0,85	0,8	0,7	0,54
		0,92	0,88	0,84	0,79	0,72	0,6	0,43
		0,88	0,84	0,79	0,72	0,64	0,51	0,34
		0,85	0,79	0,73	0,66	0,57	0,43	0,28
		0,81	0,74	0,68	0,59	0,5	0,37	0,23
		0,77	0,7	0,63	0,53	0,45	0,32	–
		0,69	0,61	0,53	0,43	0,35	0,24	–
		0,61	0,52	0,45	0,36	0,29	0,2	–
		0,53	0,45	0,39	0,32	0,25	0,17	–
		0,44	0,38	0,32	0,26	0,21	0,14	–
		0,36	0,31	0,26	0,21	0,17	0,12	–
		0,29	0,25	0,21	0,17	0,14	0,09	–
		0,21	0,18	0,16	0,13	0,1	0,07	–
		0,17	0,15	0,13	0,1	0,08	0,05	–
		0,13	0,12	0,1	0,08	0,06	0,04	–

Примечания: 1. Коэффициент j при промежуточных величинах гибкостей определяется по интерполяции.

2. Коэффициент j для отношений , превышающих предельные
(пп. 6.18-6.20), следует принимать при определении j_c (п. 4.7) в случае расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами.

3. Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик, определяемые по формуле (4), могут быть менее 200.

Продолжение приложения 4

4.7. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле:

N £ т_gj₁ RA_cw,(13)

где А_c — площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рис. 5), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы площади А_c определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения:

, (14)

(15)

В формулах (13)-(15):

R — расчетное сопротивление кладки сжатию;

A — площадь сечения элемента;

h — высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;

e₀ — эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;

j — коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l₀ (см. пп. 4.2, 4.3) по таблице 18;

j_c— коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по таблице 18 в плоскости действия изгибающего момента при отношении:

_,

или гибкости:

,

где h_c и i_c — высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения А_c в плоскости действия изгибающего момента.

Для прямоугольного сечения h_c = h – 2e₀. Для таврового сечения (при e₀ > 0,45y) допускается приближенно принимать А_c = 2(у – e₀)b и h_с = 2(у – e₀), где у — расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета; b — ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета.

При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рис. 6) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба j_c следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях:

или ,

или ,

где H₁ и H₂ — высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента;

h_c1; i_c1 и h_с2; i_c2 — высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;

w — коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в таблице 19;

т_g — коэффициент, определяемый по формуле

(16)

где N_g — расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

h — коэффициент, принимаемый по таблице 20;

e_0g — эксцентриситет от действия длительных нагрузок.

Рис. 5. Внецентренное сжатие

Рис. 6. Знакопеременная эпюра изгибающего момента для внецентренно сжатого элемента

При h ³ 30 см или i ³ 8,7 см коэффициент т_g следует принимать равным единице.

Таблица 19

Вид кладки	Значения w для сечений
произвольной формы	прямоугольного
1. Кладка всех видов, кроме указанных в поз. 2
2. Кладка из камней и крупных блоков, изготовленных из ячеистых и крупнопористых бетонов; из природных камней (включая бут)

Примечание. Если 2у < h, то при определении коэффициента w вместо 2у следует принимать h.

Продолжение приложения 4

Таблица 20

Примечание. Для неармированной кладки значения коэффициента h следует принимать как для кладки с армированием 0,1% и менее. При проценте армирования более 0,1 и менее 0,3 коэффициент h определяется интерполяцией.

Приложение 5

Сортамент металлопроката